搜索结果: 1-15 共查到“知识库 激光及激光器技术 LD”相关记录87条 . 查询时间(0.042 秒)
脉冲LD泵浦千赫兹1.57 μm全固态激光器
人眼安全 脉冲LD泵浦 非稳腔 全固态激光器
2018/3/7
采用非稳腔光参量振荡（OPO）研制了千赫兹重复频率人眼安全波段全固态激光器。激光器采用电光调Q方式、脉冲激光二极管（LD）侧面泵浦Nd：YAG激光晶体实现了高光束质量的1.064μm基频激光。光参量振荡部分采用Ⅱ类非临界相位匹配KTP晶体，为了获得较好的光束质量，OPO谐振腔采用平凸非稳定谐振腔结构，实现了千赫兹重频、窄脉冲1.57μm波段激光输出。在脉冲激光二极管泵浦电流为125 A、电光调Q重...
采用中心波长为940 nm的激光二极管泵浦,实现了Yb:YAG薄片的Cr4+:YAG被动调Q 激光输出.Yb:YAG薄片掺杂Yb3+离子浓度为10%,厚度为500 μm.理论上计算了Yb:YAG薄片在直接水冷方式与不同厚度SiC冷却方式下的温度分布.实验中采用厚度800 μm的SiC冷却方式,获得了最高功率2.8 W的1 030 nm连续激光输出,输出功率相比直接水冷方式提高了40%.通过Degn...
LD泵浦被动调Q腔内和频拉曼激光器速率方程
和频激光器 拉曼激光器 速率方程 数值模拟
2016/9/5
运用非线性光学的和频理论推导出被动调Q腔内和频拉曼激光器速率方程理论中的和频项,在被动调Q拉曼激光器速率方程的基础上,推导被动调Q腔内和频拉曼激光器速率方程,再将方程归一化,得到八个综合参量。推导出和频脉冲峰值功率和单脉冲能量的归一化表达式。数值模拟观察各参量对和频脉冲峰值功率、单脉冲能量和脉冲宽度的影响。对各参量影响进行分析,发现和频因子与归一化拉曼增益系数需要相互匹配才能实现高效率的和频光输出...
LD横向泵浦铷蒸气激光器阈值特性理论研究
横向泵浦 铷金属蒸气 激光器 阈值特性
2016/7/28
基于三能级速率方程建立了横向泵浦铷蒸气激光器阈值计算模型,首次详细研究了横向泵浦铷蒸气激光器的泵浦阈值特性。论文结合实际参数,数值模拟了单Bar条半导体激光器横向泵浦铷蒸气的非线性吸收和泵浦光在蒸气室内的传播以及阈值工作状态下小信号增益的分布,仿真分析了蒸气室长度、温度、缓冲气体气压及组份配比、聚焦透镜焦距以及谐振腔诸参数对横向泵浦铷蒸气激光器出光阈值的影响。分析结果表明:对缓冲气体组份配比进行优...
利用半导体可饱和吸收镜锁模技术,在半导体激光侧面抽运Nd:YAG晶体固体激光器Z型腔结构中实现了连续锁模运转,获得输出功率356 mW、重复频率101 MHz、单脉冲能量3.49 nJ、脉冲宽度23.4 ps和中心波长1 064 nm的皮秒锁模激光输出,测得光束质量M2因子约1.2.为了提升锁模脉冲的平均单脉冲能量,实验研究了声光调Q开关与半导体可饱和吸收镜同时作用的调Q锁模激光器,在提高锁模脉冲...
LD端面泵浦铯蒸气激光器的模式匹配
半导体泵浦碱金属蒸气激光器 铯蒸气 端面泵浦 模式匹配
2015/12/25
以光纤耦合半导体激光器作为泵浦源,5 mm长的铯蒸气池作为激光增益介质,开展了端面泵浦铯蒸气激光器的模式匹配实验研究。分析了泵浦光聚焦光斑半径和聚焦位置对铯激光输出性能的影响。以激光器的工作斜效率和光光效率为指标对各模式匹配参数进行了优化,同时对激光器的阈值泵浦功率进行了研究。结果表明:在一定的激光振荡模束腰下,存在最佳的泵浦光聚焦光斑半径使斜效率最大。此外,聚焦位置在蒸气池中央时有利于提高斜效率...
室温6.11mJ脉冲LD单端抽运Tm:YAG调Q激光器
2 μm Tm:YAG激光器 脉冲抽运 调Q
2016/8/25
由于2μm波段激光处于大气的窗口上,并且对人眼安全,因而在测风领域具有潜在的应用价值。该波段的激光器可以作为相干多普勒测风雷达和差分吸收雷达的光源。为了进行相干多普勒测风雷达光源的研究,报道了一种脉冲激光二级管(LD)单端抽运Tm:YAG调Q激光器。在实验中,采用L型平凹腔结构,利用声光Q开关实现大能量的激光输出。该激光器输出的激光中心波长为2 014.9 nm,在重复频率为100 Hz情况下,调...
将880 nm 上能级直接泵浦与部分端面泵浦混合腔结构结合，对Nd：GdVO4 晶体的1 342 nm激光输出特性进行了实验研究。采用正支离轴混合谐振腔，4-bar 中心波长为880 nm 的激光二极管列阵作为泵浦源，在泵浦功率为178W 时，激光输出功率为26.3W，斜效率和光-光转换效率分别为27%和14.8%。在20W 输出功率时非稳腔和稳腔方向的M2因子均为1.3。结果表明：由于采用了上能...
激光二极管（LD）端面抽运激光器存在一个最佳增益介质长度，过长或者过短的晶体都会导致激光器输出性能的降低。为了研究热致衍射损耗对最佳增益介质长度的影响，采用理论分析与实验相结合的方法，通过对晶体增益与损耗平衡理论分析计算，求解得到了Nd：GYSGG晶体的最佳增益长度为7.8mm。同时开展了对不同长度晶体的激光对比实验，证明了接近最佳增益长度的8mm晶体实验效果最佳，在脉冲抽运频率1kHz、能量约7...
LD脉冲泵浦被动调Q窄脉冲大能量全固态激光器
窄脉冲 大能量 键合晶体 全固态激光器
2016/8/23
利用Nd：YAG/Cr4+：YAG 键合微片激光晶体研制了被动调Q 大能量窄脉冲的全固态激光器，激光器采用脉冲激光二极管泵浦方式，设计了本振级和两级放大结构，分析了激光器系统的自激振荡和其抑制方法，在激光器本振级获得稳定脉冲激光输出的基础上，当两级放大器泵浦电流分别为83A 和85 A 时，获得了最大单脉冲输出能量为120 mJ，脉冲宽度为1.28 ns 的1 064 nm 激光输出，激光通过倍频...
脉冲LD端面泵浦Nd:YAG晶体温场研究
激光器 瞬态热效应 Nd:YAG 晶体 变热传导系数
2016/8/4
为解决脉冲激光二极管端面泵浦Nd:YAG晶体产生瞬态热效应的问题,对激光晶体内的温场分布进行了解析分析与定量计算。通过对脉冲激光二极管端面泵浦激光晶体工作特点分析,建立了端面绝热、周边恒温的晶体热模型,考虑到Nd:YAG晶体导热系数与其温度的函数关系,引入弦截法求解含时热传导方程,得出了变热传导系数方形Nd:YAG晶体时变温度场的一般解析表达式。定量分析了变热传导系数方形Nd:YAG晶体在不同超高...
对Nd：YAG 946 nm和 473 nm激光器特性进行了实验研究。采用二极管端面泵浦平-平腔实验结构，使用键合Nd：YAG晶体作为激光增益介质，在入射泵浦功率31.8 W时，得到最高11 W的连续波946 nm 激光输出，光-光转换效率34.6%，斜率效率35.4%，光束质量M2达到7.53，半小时内功率不稳定度小于0.4%。采用Ⅰ类临界相位匹配LBO晶体对946 nm激光进行内腔倍频，获得了...
LD双端泵浦U型腔Nd∶YVO4激光器稳定性研究
固体激光器 双端端面抽运 谐振腔稳定性 Nd∶YVO4
2011/4/19
基于传输矩阵理论,针对端面抽运的U型腔Nd∶YVO4固体激光器谐振腔的稳定性进行了理论分析和数值模拟。通过改变“U”型腔各个臂长得到不同腔臂长条件下谐振腔的稳区范围和晶体中心处的振荡光斑，比较稳区范围以及振荡光斑，找出一组腔参数值使谐振腔能够在较高泵浦功率下保持稳定且振荡光斑足够理想。按照确定的腔参数值进行了具体实验，实验结果表明:按选定参数设计的谐振腔在调Q重复频率为100kHz，泵浦功率为60...
基于传热学基本理论，借助有限元分析方法，对ＬＤ 端面抽运钕玻璃薄片激光放大器激光介质的瞬态热效应进行数值模拟．通过对不同边界条件下钕玻璃薄片内部温度场及应力场的分析，研究了ＬＤ 端面抽运钕玻璃薄片的热效应特性，并对比了不同热管理方案下钕玻璃薄片的温度分布．结果表明：采用白宝石窗口结合外围热沉ＴＥＣ 制冷的冷却方案最佳．此种冷却方案下钕玻璃薄片内最高温度在非抽运面中心处，约１２０ ℃．虽然比直接对抽...
LD端面泵浦薄片激光器的温度和热应力分布研究
薄片激光器 激光二极管(LD)端面泵浦 有限单元法 温度分布 热应力分布
2011/4/19
为了分析薄片激光器的热效应，建立了LD端面泵浦薄片激光介质的数值模型。考虑到介质与空气的对流换热和介质材料的热力学参数随温度的变化，根据经典热传导方程和热弹性方程，运用有限单元法，得出了介质内温度和热应力的时空分布，分析了温度和热应力与泵浦功率、换热系数和时间的变化规律。模拟结果表明：热破坏主要为前表面光斑外侧的拉伸破裂；温度和应力的上升时间和热恢复时间随泵浦功率的变化不是很明显，随换热系数的增大...